Архитектура и устройство крыши

b и h – ширина и высота поперечного сечения элемента без подрезки.

Длина опорной площадки подрезки с должна быть не больше высоты сечения с, а длина скошенной подрезки с₁ – не менее двух глубин а (рис. 40).

(Рис. 27) Скошенная подрезка конца балки.

В консольно-балочных прогонах шарниры следует осуществлять в виде косого прируба.

Передачу сосредоточенных нагрузок на несущие элементы конструкций следует осуществлять через их верхние грани.

Составные балки

Составным балкам на податливых связях следует придавать строительный подъем путем выгиба элементов до постановки связей. Величину строительного подъема (без учета последующего распрямления балки) следует принимать увеличенной в полтора раза по сравнению с прогибом составной балки под расчетной нагрузкой.

Брусчатые составные балки следует сплачивать не более чем из трех брусьев с помощью пластинчатых нагелей.

Балки клееные

Клееным балкам с шарнирным опиранием следует придавать строительный подъем, равный пролета. В клееных изгибаемых и сжато-изгибаемых элементах допускается сочетать древесину двух сортов, используя в крайних зонах на 0,15 высоты поперечного сечения более высокий сорт, по которому назначаются расчетные сопротивления).

Пояса клееных балок с плоской фанерной стенкой следует выполнять из вертикально поставленных слоев (досок). В поясах балок коробчатого сечения допускается применять горизонтальное расположение слоев. Если высота поясов превышает 100 мм, в них следует предусматривать горизонтальные пропилы со стороны стенок.

Для стенок балок должна применяться водостойкая фанера толщиной не менее 8 мм.

Рамные конструкции

Расчет на прочность элементов трехшарнирных рам в их плоскости допускается выполнять по правилам расчета сжато-изгибаемых элементов с расчетной длиной, равной длине полурамы по осевой линии.

Устойчивость плоской формы деформирования трехшарнирных рам, закрепленных по внешнему контуру, допускается проверять по формулам:

N/F_РАС = R_C

где R_C – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

– коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно формулам:

при гибкости элемента = 70

= 1-a(/100)²

при гибкости элемента 70

= A/²

где коэффициент а = 0,8 для древесины и а = 1 для фанеры,

коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры.

F_НТ – площадь нетто поперечного сечения элемента;

F_РАС – расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

При этом для рам из прямолинейных элементов, если угол между осями ригеля и стойки более 130o, и для гнутоклееных рам расчетную длину элемента следует принимать равной длине осевой линии полурамы. При угле между стойкой и ригелем меньше 130o расчетную длину ригеля и стойки следует принимать равной раздельно длинам их внешних подкрепленных кромок.

Криволинейные участки гнутоклееных рам (рис. 28) при отношении h/r >= 1/7 (h – высота сечения, r – радиус кривизны центральной оси криволинейного участка) следует рассчитывать на прочность по формуле

N/F_НТ = R_C

где R_C – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

– коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно вышеприведенным формулам;

F_НТ – площадь нетто поперечного сечения элемента;

F_РАС – расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

в которой при проверке напряжений по внутренней кромке расчетный момент сопротивления следует умножать на коэффициент k_кв:

k_кв = (1–0,5h/r)/(1–0,17h/r)

а при проверке напряжений по наружной кромке – на коэффициент k_кн:

k_кв = (1+0,5h/r)/(1+0,17h/r)

Расстояние z от центральной оси поперечного сечения до нейтральной оси следует определять по формуле

z = h²/12r

(Рис. 28) Расчетная схема к определению напряжений в криволинейной части гнутоклееных рам.

Своды из досок